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青岛华能HN系列 CT综合仪 诚信服务HN10A互感器特性综合测试仪
HN12A变频式互感器综合仪(CT/PT仪)
测量校核型号的CT、PT,包括保护CT、计量CT、TP级暂态CT、励磁饱和电压达到40KV的CT、变压器套管CT、各电压级PT等. 点电压/电流、10%(5%)误差曲线、准确限值系数、仪表保安系数、二次时间常数、剩磁系数、准确级、饱和和不饱和电感等CT、PT参数的测量.同时通过长时间高温老化可以使元器件的缺陷、焊接和装配等生产过程中存在的隐患提前暴露出来。电源模块常见的低温和高温的现象有:工作振荡,输出电压纹波和噪声变大,频率发生改变,严重的甚至输出电压跳变,模块啸叫。启动,如启动时输出电压升上波形有明显掉沟,输出电压不稳定,甚至模块完全启动失效。带容性负载能力减弱,无法带容性负载启动。启动时输出电压过冲幅度变大,超出规定范围。
自动给出点电压/电流、 10%误差曲线、 5%误差曲线、准确限值系数(ALF)、 仪表保安系数(FS)、 二次时间常数(Ts)、剩磁系数(Kr)、准确级、饱和和不饱和电感等参数。交流输电线路可听噪声一般由两部分组成:一部分是宽频带噪声,这是交流可听噪声的主要部分;另一部分是由于交流电压周期性变化,使导线附近带电粒子往返运动,产生交流纯音分量。实测结果表明,晴天时交流输电线路可听噪声较小,而雨天或雾天时,由于导线表面受潮或附着水滴,电晕放电较强,可听噪声较大,是交流输电线路设计时需要考虑的主要因素。直流输电线路可听噪声,无交流纯音分量,只有宽频带噪声。由于负极性导线电晕放电的效应远低于正极性导线,直流输电线路可听噪声主要来源于正极性导线电晕放电。
具体接线步骤和说明如下:
断开电力线与CT一次侧的连接,未接地的电力线较长,会给CT一次侧的测量引入较大干扰,参见图3.4。
将CT一次侧一端连接至CTPT仪CT一次侧/PT二次侧黑色端子将CT一次侧另一端连接至CTPT仪CT一次侧/PT二次侧红色端子将CTPT仪的接地柱连接到保护地PE将按照图3.3所示,断开被测CT二次侧和二次负荷的连接在对变比值相同的多绕组电流互感器进行CT或CT比差角差测试时,没有测试的二次绕组应短接,否则测试误差将会偏大保护10P10,传统的微功率电源模块采用自激推挽拓扑的电路,效率、容性负载、启动能力等各项性能之间的相互制约,如表1所示:启动能力与容性负载能力相互加强作用,而与电源转换效率是相互制约的,启动能力强则电源转换效率低。难以均衡、难以采用常规技术突破,导致成本高、性价比低;同时该拓扑结构电路是无异常工况保护功能,在电路出现异常工作状态时,会导致电源模块损坏,甚至导致灾难性的后果,而且行业内的微功率电源模块有如下三道难题:表1各性能相互制约表难题一:输出短路保护与输出特性市面上支持短路保护的电源主要采用两种方案,但均存在较大的缺陷:行业内比较常用的方法是利用变压器绕组分离的技术实现长期输出短路保护功能,但采用这种方式带来的后果是大大减低了产品的转换效率、纹波噪声较大并且提高了成本;采用自主磁芯技术实现可持续短路保护,但为避免短路时,后端重载会导致模块损坏,因此输出容性负载能力差。暂态TPY三个绕组的2000/1的CT,进行0.5级绕组的比差角差测量时应按照图3在透明带标识转换模式下,必须保证模块取得完整的串行数据帧,否则会造成分包错误。分包方式透明带标识转换模式下,串行帧转为CAN报文时的形式如。需要注意的是,串行帧中所带有的CAN报文“帧ID”在串行帧中的起始地址和长度可由配置设定。起始地址的范围是0~7,长度范围分别是1~2(标准帧)或1~4(扩展帧)。如果在配置中帧类型为标准帧,帧ID信息起始地址为3长度为1,则帧ID的有效位只有8位。地址3中的CANID1作为标准帧ID的高8位,其余位补0。.4.1进行接线具体接线步骤和说明如下:将CTPT仪的接地柱连接到保护地PE将按照图3.6所示,断开PT二次侧和二次回路的连接将CTPT仪功率输出和CT二次侧/PT一次侧的黑色端子连接至二次负荷的一端,参见图3.6将CTPT功率输出和CT二次侧/PT一次侧的红色端子连接至二次负荷的另一端为了消除接触电阻的影响,在连接CTPT仪的端子时,CT二次侧/PT一次侧的连接端子应保持在功率输出端子的内侧如下图所示。单点接地在高频电路里面,因为地线长,地线的阻抗是永远避免不了的,所以并不适用,那怎么办呢?下面再介绍“多点接地”。多点接地当电路工作频率较高时,想象一下高频信号在沿着地线传播时,所到之处影响周边电路会有多么严重,因此所有电路就要就近接到地上,地线要求短,多点接地就产生了。多点接地,其目的是为了降低地线的阻抗,在高频(f一定的条件下)电路中,要降低阻抗,主要从两个方面去考虑,一是减小地线电阻,二是减小地线感抗。青岛华能HN系列 CT综合仪 诚信服务